保其抗震性能。

（4）已经初步测试的PKPM2010版本：2012年1月版、3月版、6月版及V2.1版本。

（5）特别说明：运行金属阻尼器分析之前，最好关闭360系列杀毒软件，否则可能导致程序不能自动修改SATWE模型。

（6）特别申明：在软件的准确性或可靠性上，作者未做任何直接或暗示性的担保，使用者必须独立地核查结果。

4  分析软件测试

针对一个8度区7层（第1层为地框层）的典型框架结构（基于四川省安岳县方林中学食堂项目的SATWE模型改造而得）进行测试，SATWE模型如图6所示，原始结构固有阻尼比为5%，X、Y向层间位移角分别为1/480、1/444，大于规范限值1/550。初始，在2-7层X、Y向各布置一个金属阻尼器进行试算（共12个阻尼器），第2步迭代分析完成后，最大层间位移角（第3层Y向）变为为1/537（如表2），仍大于规范限值，则在第3步迭代分析前修改了SATWE模型（通过PMCAD）：在第3层Y向增设一个阻尼器（共13个阻尼器），第3步迭代分析完成后，最大层间位移角（第3层Y向）变为为1/551，满足了规范要求，并且以后各分析步中层间位移角再无超限情况。

因为相对误差是基于本分析步与上一个分析步之间的层位移、层间位移的差别得到的，则第1步迭代分析中最大相对误差（0.2627）不具有实际意义。因为对SATWE模型的阻尼修正及刚度修正具有最小尺度（因为阻尼比存在舍入误差、PMCAD中等代支撑截面尺寸按毫米取整），当修正量小于该尺度时不再进行模型修正，则会导致前后两分析模型完全相同，因而计算结果也完全相同，致使最大相对误差为零（如表2中第7步迭代分析中最大相对误差为零）。

5  结论

本文首先介绍了当前我国金属阻尼器分析中存在的问题，然后详细介绍了基于PKPM反应谱法的金属阻尼器分析方法，简要介绍了所开发的分析软件，最后基于实际工程项目的分析模型，对所开发软件进行了测试，基本功能良好。

在以后工作中将选取多个典型工程，进一步测试和完善本文软件，以促进金属阻尼器的工程应用，为避免或减轻地震灾害贡献绵薄之力。 

参 考 文 献： 

[1] 蒋梦，阿肯江.托呼提.阻尼器在消能减震结构中应用概况评述[J].低温建筑技术，2012（1）：48-49.

[2] 李世珩,陈彦北,胡宇新,郭红锋. E型钢阻尼器及其在桥梁工程中的应用[J]. 铁道建筑，2012，1(1): 1-4.

[3] 中华人民共和国住房和城乡建设部.JGJ 3—2010 高层建筑混凝土结构技术规程[S].北京：中国建筑工业出版社，2010.

[4] 中华人民共和国住房和城乡建设部.GB 50011—2010 建筑抗震设计规范[S].北京：中国建筑工业出版社，2010.

本文原刊于《四川建筑科学研究》

（2016年第五期，总第187期）

作者：侯杰，伍庶，孙山，曹莉，康永君