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QL= 1.2Vx(Iw-Is)/3600 (kW) 式中Iw——夏季室外空气焓值（kJ/kg）； Is——送风状态点S的焓值（kJ/kg），S点为通过N 点的热湿比ε＝10000与ψ＝90％的交点（机器露点）的焓值。 （2）室外空气状态点（W’）含湿量dW’小于假设送风状态点（S）的含湿量ds时，按下式计算： QL= 1.2Vx(Iw’-Is’)/3600 (kW) 式中Iw’——夏季室外空气焓值（kJ/kg）； Is’——送风状态点S’的焓值（kJ/kg），S’点为S点的等温线与W’点的等含湿量线的交点（kJ/kg）。
1）冬季最大加热量： 热加工间：Qr= 6.40Vx/1000 (kW)（送风温度为10℃） 制作、配餐间：Qr= 8.42Vx/1000 (kW)（送风温度为16℃） 2）夏季最大冷却量： 热加工间：QL= 5.42Vx/1000 (kW) （室内假设温度和相对湿度为tn=30℃、ψn=65％） 制作、配餐间：QL= 9.95Vx/1000 (kW) （室内假设温度和相对湿度为tn=26℃、ψn=65％） 式中：Vx——新风量(m3/h) 。 车库新风处理机组加热量Qr计算 注：1、不考虑夏季降温； 2、车库不采暖时送风不加热，无此项计算； 3、车库采暖时，通风只有换气量和冬季送风温度要求，围护结构热负荷由值班采暖负担。 Qr ≈ 0.37Vx(ts-tw)/1000 (kw) 式中Vx——新风送风量(m3/h)，一般为5次房间换气量； tw——室外采暖计算温度℃； ts——送风温度（℃）ts＝Vp/ Vx(tn-tw)＋tw（考虑排风量Vp大于进风量Vx ，其差值产生的冷风渗透所需加热量；室温tn一般取5℃，排风量Vp一般为6次换气。） 北京地区tn＝5℃时， ts＝7.8℃ ，Qr =5.66Vx/1000 (kw) 其他城市或温度条件采用计算共享库电算表4.1.6进行计算 3 变配电室通风 3.1 机房室内发热量 Qn＝0.0126W～0.0152W 式中Qn ——变压器发热量（kW）； W ——变压器的功率（kVA）。 3.2 变配电室通风量和冷却量计算 1 方案1(通风）： 夏季新风不经过降温处理，设送、排风机通风。此方案为优先选用的节能方案，消除室内余热所需通风量Vt： Vt≈ 1000Qn/[0.337(tn–tw)]（m3/h） 式中Qn ——室内发热量(kW) tn、tw——夏季室内外温度(℃)( 37℃≤tn≤45℃) 方案2（空调机组） 1）设备配置 设空气处理机组降温，夏季和过渡季直流运行，冬季混风防冻。 ? 方案2－1：空调机组设置送风机和回风机（兼做排风机）（简称“双风机空调机组”） ? 方案2－2：空调机组设送风机，另设排风机（简称“单风机空调机组＋排风”） 2） 适用条件、特点 （1）比方案1减少通风量，但增加供冷量，当土建条件确实不能满足机械通 风风量时，可以采用。 （2）此系统控制较复杂：由于新风流经冷却盘管，冬季有冻结危险，一般应设置回风，冬季新回风混合至约5℃以上送出。变压器负荷和发热量是变化的，因此室温和新回风比也是变化的，无法计算确定；因此新回风比控制很难采用简单的2位调节方式。 ①方案2－1（双风机空调机组）可采用调节新、回、排风阀控制新回风比和排风量，但送风机和回风机负担阻力和回风阀处零压点均需认真计算和调节。 ②方案2－2（单风机空调机组＋排风）排风机很难适应新风比的改变。 3）分析和限定 （1）变配电室基本无散湿量，热湿比ε＝∞。 （2）限定空调机组为干工况运行，不对室外空气进行除湿，室内含湿量与室外相同（dn＝dw），可满足室内的湿度要求并不因去湿消耗更多的制冷量；空气变化过程如图所示。
4） 设备选择基本计算公式 （1）空调机组风量Vj Vj≈1000Qn/[0.337(tn–ts)]（m3/h）或Vj＝3600Qn/[1.2(In-Is)] （m3/h） （2）空调机组冷却量QL2 QL2≈0.337 Vj(tw–ts)或Q L2＝1.2 Vj(Iw-Is)/3600 (kW) 式中tn、ts、tw——分别为室内设计温度、送风温度、室外通风温度（℃）； In、Is、Iw——分别为室内设计、送风、室外通风空气状态的焓值(kJ/kg)。
3 方案3（通风＋循环风空调机组） 1） 配置：设送、排风机和循环风空气处理机组，夏季联合运行。 2） 方案特点： （1）与方案2的通风量和供冷量相同。适应条件同方案2。 （2）与方案2相比 ① 增加一套循环风空调系统；但新风不设水盘管无冻结危险,不需设回风。 ② 夏季满负荷时2套系统同时开启时运行功率较大；但室内负荷较小或其他季节即使满负荷也仅开通风机，新风系统阻力较小风机功率也较小。 3/5 首页上一页12345下一页尾页 |
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