厌氧池为防止污泥沉降及保证≥0.3m／s的流速，设汁搅拌功率密度为8.5W／m³（一般在7.0-9.0W／m³），采用2台GOT040×480（功率=4.0kW）的潜水高速推进器。

　　3.2氧化沟前置反硝化段

　　该段对搅拌器功能要求以推流为主，设计采用2台DOT055×1800（功率=5.5kW）的潜水低速推进器，功率密度7.4W／m³（一般在6.5—8.5W／m³）。混合液回流至氧化沟主体内采用LB4.0×1.2型的内回流控制闸门，控制范围：100％=600％。

　　3.3氧化沟主体反应区

　　3.3.1根据计算，本工程选用90kW，DS350型大倒伞表面曝气机两台，总供氧量（以O₂计， 下同）90×2.1×2=378kg／h，氧富余20kg／h.从节能方面考虑采用一台变速曝气机（充氧量90-189中h）、一台恒速曝气机（充氧量 189 kg／h）。根据水力模型数据，氧化沟沟宽与倒伞直径的最佳比例为2.2-2.4倍，沟深与直径的比例约为1.1-1.2倍，在此条件下，曝气机可达到最 佳的椎流及曝气效果。本工程曝气机叶轮直径D=3500mm，确定氧化沟最佳沟宽：B=8.0m、有效水深h=4.2m.则氧化沟主体工艺尺寸为 L×W=74.0×32m（分4廊道），超高600mm。

　　3.3.2在氧化沟中，弯道的水头损失占全部水头损失的90％以上，为防止外沟弯道发生污泥沉淀，确定在该处设置 DQT055×1800型潜水低速推进器2台，功率5.5kW，位于出水堰下游，为避免由于底部水流搅动带动较高浓度的污水上翻，影响出水水质，采用 DY5000型出水堰，可调范围500mm。

　　校核氧化沟内功率密度=N／V=（180+5.5×4）×1000／9203=21.9kW／m³，在15-25kW／m³范围内，可同时满足充氧及推流、搅拌的功能。 

　　氧化沟平面布置见图2。 

氧化沟平面布置结构示意图 

　　4、仪表选型及说明

　　4.1选择池

　　设置一台MLSS在线检测仪，用于控制并保证进入氧化沟系统的污泥质量浓度在2500-4500ms／L范围内，并与二沉池回流污泥管道上的电磁流量计组成控制回路。

　　4.2厌氧池

　　设置一台DO计及ORP仪，对厌氧进行在线检测，分析是否存在磷的释放和吸收；同时通过厌氧段的ORP（氧化还原电位）值的变化及NO₃——N的质量浓度来调整污泥回流比，使厌氧池处于厌氧环境。

　　4.3前置反硝化区

　　设置一台MISS计用于在线检测缺氧区的污泥浓度；一台ORP仪与内回流控制闸门组成闭环控制，通过ORP检测数值确定内回流闸门的开启角度，从而有效保证反硝化处理效果。

　　4.4氧化沟主体区

　　根据工艺要求，氧化沟前置反硝化区应保证为缺氧状态才能达到预期的反硝化处理效果，因此，进水端的曝气机在进行充氧 的同时应尽量避免对内回流混合液溶解氧的影响，奉工程在该处设置一台DO计，可根据其测得的溶解氧数据，与变频曝气机组成闭环控制回路，通过改变曝气机的 转速使其达到最佳工况。出水端为有效保证溶解氧≥2 mg／L以防止二沉池污泥厌氧放磷，该处曝气机为恒速，并设置在线检测DO计一台。同时，氧化沟中还设置了一台MISS计，在线检测污泥浓度。

　　5、注意事项

　　对曝气机进行平面布置时，若氧化沟中间隔墙与叶轮边缘间距设计过小，则在实际运行过程中容易导致曝气机电流不稳、波动较大；间距过大，则会在空隙间产生二次回水，造成充氧利用率降低。结合理论与工程实际，应采用80-150mm之间，以改善水流流态。

　　为保证氧化沟系统在寒冷条件下能够稳定运行，防止曝气机叶轮和轴在严寒气候下产生冰棱，可对曝气机设备平台底部通人蒸汽管道进行局部加温。