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2.3.4 支撑处理 在作为基坑挡土支护时，地下连续墙常加支撑，此时视支撑为弹性支承，其弹簧刚度为产生单位变形时所需之轴力，并将此系数加在相应节点主系数上。 2.3.5 求各段墙体在P，Q作用下各节点的位移 解（2）式，可分别求出上段墙体在P作用下、上段墙体在Q作用下、下段墙体在P作用下、下段墙体在Q作用下各节点的位移，其中在Q作用下求出的位移带有未知量Q.此步骤需编程计算。 根据上下墙体在铰点处位移相等的原则，可解出未知量Q，相应可得出各节点的位移。 2.3.6 内力（弯矩、剪力）计算 各节点的内力可由上两式计算所得。 3 带铰与不带铰地下连续墙受力状态比较 现举一例，以比较带铰钢筋混凝土地下连续墙与不带铰钢筋混凝土地下连续墙受力状态的差异。 某单铰式防渗心墙坝，墙高24 m，厚0.8 m，单铰距顶端9 m，承受均匀外载P＝500 kN／m，墙顶端为自由端，底端视为铰接，反力系数k由顶部25 kN／c m3渐变至底部150kN／cm3.按本文解法，可解得各节点的位移和内力如表1所示。 对不带铰钢筋混凝土地下连续墙，按上例参数，只是将铰取消，同样采用弹性地基梁法，经计算，各节点的位移和内力如表1所示。 由表1可看出带铰与不带铰钢筋混凝土地下连续墙各节点的位移大小较为接近，但带铰钢筋混凝土地下连续墙的弯矩分布明显比不带铰钢筋混凝土地下连续墙的有利，且铰点以上部分墙体的弯矩减小较多。另外，本例是将下段墙体的底端作为铰接考虑，若土层对地下连续墙的约束较小，可将底端视作自由端考虑，此时，两例下段墙体的弯矩均减小，且带铰钢筋混凝土地连墙的弯矩减小比不带铰多。 2/2 首页上一页12 |
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